Ｇａｓｓｍａｎｎによれば，全体の堆積弾性率Ｋは，下式で与えられる。 式６−１

また，一般の弾性理論によれば，ポアソン比をν，体積弾性率をＫ，剛性率をＧ，Ｐ波及びＳ波速度をそれぞれＶ_Ｐ，Ｖ_Ｓ，媒質の密度をρとしたとき以下の関係式が成り立っている。　　　　

式６−２

ここで，

式６−３

また，土粒子及び水の密度をそれぞれρ_Ｓ，ρ_Ｆとすれば，以下の関係が成り立っている。

式６−４

大阪平野においては検層結果をもとに既に松本他（１９９８）により適用性が検討されている。これによると，深層ボーリングＯＤ１，ＯＤ２の結果等に基づいて，

�@土粒子の密度ρ_Ｓ：　２．６５ ｇ／ｃｍ^３

�A土粒子の体積弾性率Ｋ_Ｓ：５４．７×１０^１０ ｄｙｎ／ｃｍ^３

�B水の密度ρ_Ｆ：地表水温を１５℃として１００ｍで３℃の勾配を与えて深度ごとに算出

�C水の体積弾性率Ｋ_Ｆ：高温高圧下を想定した水中のＰ波速度から算出

４つのパラメーターに上記の値を与え，これらの式を組み合わせることにより，Ｐ波及びＳ波速度，密度（あるいは間隙率）の２つのパラメーターがわかれば残りの１つの値を推定することが可能となる。松本ほか（１９９８）によれば�@〜�Cで仮定された値を用いて，Ｐ波速度及びＳ波速度から推定された間隙率は，土被り圧で圧密したサンプルより得られた結果に比較的良く一致することが報告されている。京都盆地の堆積層の多くは大阪層群であることから，�@〜�Cで仮定されたパラメーターは変わらないものとしてＧａｓｓｍａｎｎ式に適用するものとした。松本ほか（１９９８）は同時に，検層によって求まっているＰ波速度，Ｓ波速度と上記のＧａｓｓｍａｎ式を用いて間隙率ｎを求めた結果，間隙率ｎは深度Ｄに依存する傾向が見られることから，Ｐ波速度から深度Ｄの影響を取り除くことができれば，Ｐ波速度から間隙率ｎを直接求められるものとし，Ｖ_Ｐ０を深度Ｄに依存しない補正Ｐ波速度として以下に示す関係式を作成している。　　式６−５

以上により，Ｐ波速度と間隙率ｎを仮定することができることから，Ｓ波速度及び密度を推定することが可能になる。